2016年化工工程師,專業基礎,精選題41。同一物料,如恒速干燥段的干燥速率提高。則物料的臨界含水量將。A,不變,B。增加。C,減小,D,不確定2,蒸發計算時,溶液的沸點按。來確定。A,完成液組成,B,原料液組成與完成液組成的算術平均值,C。原料液組成。D。原料液組成與完成液組成的對數平均值3。在直徑200mm的標準脈沖萃取塔中用30,TBP煤油溶液萃取回收廢水中的HNO3。為了達到一定回收率需7個理論級,已求得在所采用的操作條件下理論級當量高度為0。4m。則塔的有效高度。即裝有篩板部分的高度為,A,2,8m,B。0,4m。C,2。4m,D。3,2m4。理想干燥器是指。A。不向干燥器補充熱量。B,忽略干燥器向周圍散失的熱量,C。物料進出干燥器的焓相等。D,熱空氣在干燥器進出口焓值相等5,在標準蒸發器中。用140,的飽和蒸氣加熱鹽水。蒸發空間二次蒸氣的溫度為86,溶液的平均沸點為98。則該蒸發器中的有效溫度差為,A。54。B。48。C。45,D。426,單效蒸發中,原料液的溫度越高。蒸發時的單位蒸氣消耗量。A。越大,B,越小。C。不變,D。無法確定7,在沸點升高較小的蔗糖水溶液蒸發過程中。為了回收二次蒸氣的熱量,擬采用熱泵蒸發技術。應選用,方案,A。選取方案二。三。四,B,選取方案一。二。四,C,選取方案一。三。四。D。選取方案一。二,三8。在全回流條件下。用一實驗精餾塔測定所裝塔板的效率。測定物系為苯,甲苯混合物,其平均相對揮發度為2。65。在實驗穩定后。測得經全凝器冷凝后的回流液組成為0。882,摩爾分數。再沸器底部采出液體的組成為0,135。摩爾分數,實驗精餾塔內裝有5層塔板。則所裝塔板的總板效率為,A。60,0,B,80。0,C。75。5。D,62,6。9。在一單效蒸發器中。將2000kg。h的某種水溶液從濃度為5,質量分數,濃縮至30,質量分數,操作條件下溶液的沸點為78,水的汽化熱為2319,5kJ。kg,焓為2633。5kJ。kg,原料液于20。進入蒸發器。其比熱容為4,0kJ。kg。加熱蒸氣的絕對壓力為200kPa,冷凝水在加熱蒸氣的飽和溫度下排出,水蒸氣在75,下離開蒸發器。忽略濃縮熱,濃縮液的比熱容為4,19kJ。kg,濃縮液在蒸發操作沸點下排出,蒸發器的熱損失為10000W。上述條件下加熱蒸氣消耗量與。接近。A,1696kg,h,B,1974kg,h。C。2120kg,h,D。2355kg。h10。從傳遞原理來說。結晶屬于,A。傳質過程,B。傳熱過程。C。熱質同時傳遞過程。D,動量傳遞過程11,若被輸送液體的黏度比水的黏度高得多時。則離心泵的壓頭h,流量q,效率η及軸功率n的變化趨勢是。A,4個量均降低,B,h。q,η減小,n增大。C。4個量均增大。D,h,q,η增大,n減小12,利用調節閥控制吸收劑進入吸收塔的流量。保證有效平穩地操作,則宜選擇。A。閉式離心泵。B。往復泵。C,旋渦泵,D,開式離心泵13。用標準旋風分離器分離含塵氣中的固體顆粒,由于處理量增加需增大旋風分離器的尺寸,若保持進口氣速不變,則旋風分離器的臨界粒徑會。A。不變,B,增加,C。減少。D,不確定14。在恒定干燥條件下用熱空氣干燥某熱敏物料,且干燥屬于降速階段,欲縮短干燥時間,可采取的最有效措施是,A,提高空氣流速。B,提高空氣溫度。C。降低空氣相對濕度。D。增大干燥面積,減薄物料厚度15。以空氣為輸送介質。采用氣流輸送來輸送固體顆粒時,氣速必須大于。A,臨界流化速度。B,起始流化速度。C,顆粒在該流體中的沉降速度,D。20m,s16,蒸發計算時,溶液的沸點按,來確定,A,完成液組成。B。原料液組成與完成液組成的算術平均值。C,原料液組成。D,原料液組成與完成液組成的對數平均值17,在標準蒸發器中,用140。的飽和蒸氣加熱鹽水。蒸發空間二次蒸氣的溫度為86。溶液的平均沸點為98。則該蒸發器中的有效溫度差為,A,54。B,48。C,45,D,4218,吸附操作常用來分離或純化吸附質含量。的流體混合物。A,較高。B。中等,C。較低,D。任何值19。在一單效蒸發器中,將2000kg,h的某種水溶液從濃度為5。質量分數。濃縮至30。質量分數,操作條件下溶液的沸點為78。水的汽化熱為。2319,5kj。kg,焓為2633。5kj。kg。原料液于20。進入蒸發器。其比熱容為4。0kj。kg,加熱蒸氣的絕對壓力為200kBRA,冷凝水在加熱蒸氣。的飽和溫度下排出。水蒸氣在75。下離開蒸發器。忽略濃縮熱,濃縮液的比熱容為4。19kj,kg。濃縮液在蒸發操作沸點下排出,蒸發器的熱。損失為10000。w,上述條件下加熱蒸氣消耗量與。接近。A,1696kg。h。B。1974kg。h。C,20kg,h。D,2355kg。h20,在常壓下將組成為0,48。易揮發組分的摩爾分數。的苯,甲苯混合物進行簡單蒸餾,已知進料量為26kmol。h,塔頂餾出量為11,7kmol。h。操作范,圍內汽液平衡關系為y。0。52x,0,455,則釜殘液的組成為。A。0,324,B。0。350。C,0。425,D,0,505,